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マーカー発振回路の追加とEXTチャンネルの実装はJR-310に対してやりたかったこと。問題はやはり水晶（クリスタル）発振子の入手。とくにマーカー用の 100kHz はそう簡単でなく、気長に待つしかない。

EXTチャンネルは自分として、短波放送を聴く目的にしたい。放送局の集中するバンドと入手できる水晶発振子との兼ね合いで聴くバンドを決める。

JR-310のマニュアルによれば、受信したいバンドの下限周波数をXとすると、X＋5.955MHz のものは用意すべき水晶発振子の周波数だ。

短波放送のメインストリートとは、
　　25mバンド（11.600～12.100MHz）
　　19mバンド（15.100～15.800MHz）
を指すようだが、それぞれに対応する水晶発振子の周波数は 17.555MHz、または、21.055MHz。

周波数ぴったしのものの入手は難しいが、近い 17.515MHz (HC-42/Uタイプ）を入手できた。40kHz のずれはしょうがない。

ローカル発振用コイルは手持ちのものから選んだ。すでに 15pF のコンデンサはJR-310 内部の発振回路に組み込まれている（ほかのバンドと共通してつかうもの）ので、共振周波数 17.515MHz に合わせるには、コイルのインダクタンスは

L = 1/(2πf)²/C

になるべきで、f=17.515MHz、C=15pF を代入して計算すると、L = 5.504 μH と出た。

問題は測定器のないこと。LCRメータはあるが、測定する周波数の上限は 100kHz、まったく歯が立たない。ということで、適当に短波放送が聴こえるまで、巻数を加減して調整することにした。

以下の写真３枚はJR-310マニュアルにしたがって、実装した箇所。

ハンダ付けのしやすさを考えて、コイルを横向けに装着。

恐らくどこかの調整はまだ正しくないと思うが、自分の実装では、RF Tuneを時計方向いっぱい（50MHzあたり）にすれば、メインダイヤルとIF Tune で昼間でも短波放送が聴けるようになった。周波数の確認は計算しづらいが、まあ、音楽やアナウンサーの声が聴こえればよいので、40kHzの周波数のずれは気にしないことにした。

なお、デジタルファンクションジェネレーターから、AM変調された周波数をアンテナに注入したところ、11.560～12.160MHz まで聴こえることを確認した。感度の確認はジュネラータのショボさから、できなかった。

自己メモ。メインダイヤルと周波数とのの対応関係
　　0 → 11.560MHz
　　100 → 11.660MHz
　　200 → 11.760MHz
　　300 → 11.860MHz
　　400 → 11.960MHz
　　440 → 12MHz
　　500 → 12.060MHz
　　600 → 12.160MHz

やっと決心して、トランジスタ回路のための 9V、12V 電圧を作り出す定電圧電源を Trio JR-310 に組み込むことにした。6BM8 の代わりに 16A8 を使いたいことがもうひとつの理由。

いまの時代では、定電圧電源は極簡単に作れる。ただ、電源トランスの２次側は真空管のヒーター電源にも使うので、ハム対策として、片側をアースにする必要があった。ということで、ブリッジ整流ではなく、半波整流にして、平滑コンデンサに 1000μF / 35V を選んだ。３端子レギュレータ 7812 と78L09 をその後に直列接続した。78L09 は手持ちにあったので、使うことにしたが、ほかのものでも全く問題ないはず。電解コンデンサは寿命の問題とかがありそうなので、セラミックコンデンサにした。その高周波特性に期待して、0.01μF を一部省略。

追加した電源トランスはカリブレーション回路のところを使うことにした。せっかく組み込んだカリブレーション回路を撤回。時間があれば、トランジスタによるカリブレーション回路を作りたい。問題は 100kHz のクリスタル発振子の入手。気長に待つしかない。

実測した各部の値はつぎのとおり。電源トランス２次側電圧は 15.3VAC、平滑コンデンサのところは 19.67VDC / 121mVAC、12V出力のところは 12.03VDC / 7.0mVAC、9V出力のところは 9.09VDC / 7.0mVAC。

ダイオードによる半波整流、1000μF 電解コンデンサによる平滑化後の、電圧は 19.7V と高い。12VACタップを使うのが適切かもしれないが、電流がほとんど流れていないので、発熱はほとんどなく、そのままにした。

シャシー内の発熱源を最小限に減らした。安定化電源のおかげで、VFOのドリフトもいっそう軽減されることを期待する。

組み込み後、Trio JR-310 はとくに問題なく、動作している。TX-310 との連動はおそらくできなくなったところが残念。

真空管のガラクタには、Trio JR-310 のAF段に使われている 8BM8 がふたつ含まれていた。しかし、そのうちのひとつ（日立というブランド）は不良品で、通電して10分間過ぎた頃、変な音がして、それ以降音声は出なくなる、という謎の現象は繰り返し再現する。

さらに、ガラクタに 6BM8 の 16Vヒーター管として、16A8 が7本も含まれていた。ほかの 6BM8 を購入するよりも、16A8 を使ってあげるのが貴重な財産である真空管に対して取るべき振る舞いだろう。

ガラクタと言われたものなので、ヒーターの点火は確認できたが、それ以上のことは全くわからない。すべて不良品とは考えたくないし、すべて新品同様ということもありえない。JR-310が壊れて再生不能になるまで、7本（+6BM8 の2本で計9本）もあればいくつか不良になっても足りるはず。

問題はヒーター電圧。そのことで多くの真空管は捨てられ、人気がまったくない。16A8 はヒーター電圧 16V、ヒーター電流 0.3A。ちなにみ、6BM8 はヒーターが 6.3V / 0.78A 。エネルギー的には 16A8 とほとんど同じ。

手元を探したら、10年前（もっと古い？）に購入した電源トランスが出てきた。未使用品のようだ。1次側は 100V / 110V、2次側は 10 / 12 / 14/ 16V、0.5A。16A8 のヒーター電源としてはぴったし。

JR-310の発熱を考えると、さらにこの新しい電源トランスから直流 12V などを作り出し、トランジスタ回路（50MHz のクリコン、VFO、BFO の3つ）に電源供給したいのだが、送信機 TX-310 との連動はできなくなる。TX-310が手元にあれば、なんとか実験してその連動の仕組みを解析できるかもしれないが、送信機は持ちたくない。法令がうるさいので、手元の１台 Yaesu FTDX-3000 で十分。

電源トランスを組み込むためのスペースは JR-310 になさそうだが、とりあえず実験的に 16A8 の動作確認をするには数分でもできるはず。当然変換ソケットがあることはその前提だが。

そこで、本サイトのオリジナル製品 ― 変換ソケットの登場。ふたつの9ピンMTソケットをピンのところで連結（ヒーター関係のピン2つは非連結）、重なった2本のピン（足）をハンダ付けして上のソケット（さらにその上に乗せる予定の真空管）をしっかり支える構造。ヒーター関係のピン2本を除いても、残りの7ピン同士でハンダ付けするので、大変頑丈なつくりになったのだ。秘密は下のソケットに金メッキピンを挿し込み、ハンダ付けするところ。それは下のソケットが必ず分解できるタイプでないといけない理由だ。

下のソケットを分解して、真ん中に金メッキのピン（RS-232Cの25ピンオスソケットから引き取ったもの）を高温で溶けたハンダを流し込み、ハンダ付けしたもの。そして、分解した２つを再結合させて、外部からハンダ付けした部分を隠すのだ。

上のソケットの4番、5番ピンに外部電源トランスから得た交流16Vを印加し、真空管 16A8 を乗せた変換ソケット全体を元のソケットに挿し込めば、16A8は動作するわけだ。つまり、ヒーター電圧だけはこっそり16VACに変えるのだ。

電源トランスの２次側の 0-14 V を使えば、15.4V の交流電圧になったので、それを使うことにした。2次側の10～16V間に2Vごとにタップあることは本当に素晴らしい。定格電流を使うのはそう簡単ではないから、電圧の細かな調整には多くのタップが必要。

JR-310への電源トランスの組込みを考えないといけない。スペース的にはカリブレーション回路のところは良さそう。いまの時代、カリブレーション回路がなくても実害はないはず。せっかく、カリブレーション回路を再構築したのに。16A8の活用のために仕方がないかな。

さて、ガラクタである7本の16A8をそれぞれ約30分鳴らして、動作確認をした。1本は数分後に音が明らかに小さくなり、不良。もう1本は通電後しばらく、真空管の内部に火を噴いた。よくみたら、ガラスが割れてしまったようだ。ということで、残りの5本はまだ使えることを確認した。

ガラスが割れた16A8から、中身だけを取り出し、構造の研究に活用したい。内部は案外複雑、ほかの電子部品に比べて、単価が数百円は安すぎる気がする。なにもない抵抗器やコンデンサは平気で日本の市場では数百円で売っているからね。ニーズがないとか、オタク向けのぽったくり価格とか、理由はいろいろあるだろうけど。

気にするひとはいままでいなかったかもしれないが、JR-310の内部温度に対する疑問だ。

シャシーを逆さまにして、電圧測定やハンダ付けをするのだが、電源周りの温度が高すぎることを感じた。デジタルマルチメータ付属の熱電対で測ったら、なんと抵抗の表面温度は100℃を超えているのではないか。

とくに、矢印の指すその抵抗（回路図では VFO UNIT の右隣、R9 (4.7k, 8W) と書かれている）は最も表面温度が高い。両端の電圧差は約 137V、抵抗値は 4.7kΩ、消費電力は約4W。回路図では 8W の抵抗と書いてあるので、メーカーの設計はそんなもんか、ちょっと心配してきた。ふつう、抵抗に対し、定格電力が消費電力の5倍以上のものを選ぶのが常識だと思っていたから。

JR-310のVFO ユニットは FET と Tr でできていて、電源電圧が 9V と決められ、その電源電圧を供給するために活躍したのが R9。電源トランスはヒーター電圧用の6.3V以外に、210V しか用意していない。そのため、整流後、約150Vもある高い電圧をR9を使って、約 9V に落とすのだ。流れる電流は約30mA。

写真にあるほかの3本の抵抗と合わせて、回路図による消費電力等を計算してみる。

なお、本個体での実測では、上表の両端電圧差はそれぞれ、48、159、73、140V であり、回路図に書かれている電圧とそれほど違っていない。

さて、発熱量を減らすため、早速千石さんに注文だし、タクマン酸化金属被膜抵抗 5W （小型品、RLF5S、長さ24.5mm、太さ9mm、定格電力 5W、最高使用電圧500V、単価約80円）を購入した。商品は翌日に届き、秋月電子通商の最近の遅さに勝ち、送料も安い。商品自体はしかし高すぎる。個人の趣味だから単価は無視するが。

消費電力5倍以上の定格電力を有する抵抗があればよかったが、しかたなく、単体でだめなら、2つを直列したり、4つを直列・並列したりして、なんとか消費電力の4倍以上にできた。

また、ケミコン等の側で使ってはよくないので、一部の抵抗について位置を変えたり、ケミコンをセラミックコンデンサに変えたりして、自分なりに努力したつもり。

取り外した抵抗は上記の5つ。どれも実測したら全く問題ない。時代が進歩し、今回の5W抵抗は明らかにサイズが小型になっている。2つ並べて10Wになるはずだが、長さは上記の赤抵抗の8Wよりも短い。ただ、測定条件は当時と同じかどうかはわからない。タクマン社の説明では、負荷軽減曲線が使われ、周囲温度が70℃以上になると、定格電力が下る。100℃では80%、125℃では60%、150℃では50%といった具合。200℃になったら、抵抗として機能しない。取り外した古い抵抗の負荷軽減曲線は知らないが、もう少し軽減率が低かったかもしれない。

新しいに取り替えて、改めて温度を測ったら、最高は60℃になった。元の約半分になり、受信機全体の寿命向上に貢献することを期待する。

トランジスタのために、150Vを十数Vに落とすやり方よりも、小型電源トランスを別途用意し、安定化した12Vや9Vを作り出すことが本来の王道。ただ、本機種は送信機 TX-310との連動も考慮したつくりで、回路を本機種の都合だけで変えると連動できなくなる可能性が高い。

未完成のキャリブレート回路をすべて取り外した。真空管ソケットのための穴あけ作業にそうせざるを得ない。真空管ソケットの両穴位置って統一されていないみたい。手持ちのMT7ピンだとぴったしあう。前オーナーが用意したソケットをそのまま使うなら、穴の位置がずれているので、新たに開けないといけない。

ほかに、気になるのはオイルコンデンサの多用。容量は0.01μFなので、高周波用ということで、セラミックコンデンサをなぜ使わなかったのか。オイルコンデンサはその高周波特性が良いのだろうか。わからない。

サイズのことを考えれば、オイルコンよりもセラコン、抵抗もひとサイズ小さいものを使いたい。

ということで、最終的な判断として、2つの貴重なマイカコンデンサ（容量は表示されていないが、実測して約20pF、30pF）、クリスタル振動子、そのソケット、およびラグ板を残し、ほかはすべて新しいパーツを使うことにした。

製造メーカーのマニュアルには、簡易キャリブレート回路図が公開されている。そのまま組み上げ、できたのは下の写真のようなもの。手元に1/2Wか1Wの抵抗は数種類しかなく、注文するのも面倒くさいので、手持ちのニッコーム角板形1/2W抵抗を使った。製造中止になったので、貴重品ではあるが。470kΩは1MΩ２つの並列でしのいだ。1MΩはそのサイズから恐らく1/4Wだと思われるので、並列すれば 500kΩ 1/2W相当になる。

電圧をチェックして、真空管 6BA6 を挿し込み、波形を確認した。

真空管内部の接続が異なるが、6BA6の互換球といわれる中国製 6K4 に取り替えて、使えるかどうかを確認した。

振幅が若干下がったが、問題なく使える。ということで、7番ピンにつながっている330pF抵抗や、0.01μFバイパスコンデンサをなくし、7番ピンをアースに直接繋げても動くはず。回路がよりすっきりする。

また、貴重な 6BA6 を使わずに済むことも自分にとって重要。自分が生きている間に6BA6 の入手が困難になることはないだろうが、新規生産可能な互換球があるなら、それを優先的に使うべきだろう。

さて、出力先はどこに繋げばいいだろう。マニュアルでは、「ビニール線を適当にのばして高周波増幅回路に結合する」としか書いてない。不親切といえばそこまでだが、アンテナ入力に繋げるのはコリンズのやり方。

注入先をRFアンプ、つまり、V1である真空管 6BZ6 のピン1に繋ぐ抵抗 33Ωの先にした。このままビニール線をハンダづけしたら、感度が下がった気がしたので、自作のコンデンサを経由してつなげた。

耐圧300V程度、数pFのセラミックコンデンサやマイラコンデンサが手持ちにないし、それだけのための注文も面倒くさいので、2股のビニール線を短く切り、LCRメータで実測したら、約2pFと出たので、採用した。耐圧はビニール線の絶縁材にもよりが、真空管のような300V程度なら、全く問題ないはず。

とくに問題なくキャリブレーション操作はできた。まだまだ信号は強すぎる。感度の低下もないような気がした。3.5MHzバンドだけを校正すれば、ほかのバンドはそんなにズレないかもしれない。ほしい周波数のクリスタル発振子を探すのは簡単ではないし。

キャリブレーションは毎日使うわけではないので、使うときにだけ真空管を装着してもいいではないか。CALL ON はしないのに、真空管のヒーターだけをずっと点灯させるのはもったいない。あるいは、コリンズと同様、FETかTrによる代替を考えてみる。FETやTrはヒーターがないし、CALL ONのときに動作電圧が印加され、動作するので、省エネ、というか、理に適えている。

50MHz コンバータはまさにそういう動き。50.0、50.5 バンドに切り替えたときにだけ、+B電圧である約15Vが印加され動作する。他のバンドに切り替えたら、+B電圧はゼロになり、コンバータ自体は動作しない。

入手した JR-310 のヒーター電圧は実測したら 6.5V になっていた。+B電圧も多少高めになっていた。出力管の代用や、パイロットランプのLED化等、これからの遊びはヒーター電流を使わない方向なので、ヒーター電圧を高めることがあっても、減らせることはない。

コリンズは最終的にヒーター電圧は 6.1Vになっていた。日本の100VACをトランスを使って昇圧するので、変換先の電圧値をタップを変えることで上下調整できたから。

JR-310 では搭載されている電源トランスは入力117V にも対応しているが、100Vに比べて約2割も高く、ヒーター電圧はそれを使うと5.5Vになってしまう。

ということで、電源トランスの6.3V 端子にセメント抵抗をいれて、6V前後に調整する。そのために流れる電流を真空管のスペックから推測してみる。

6BZ6、ヒーター電流 0.3A。
6BL8、0.45A
6CB6A、0.3A。
6BA6の2本、0.3A × 2。
6BM8、0.78A。
6BA6、0.3A。

真空管のヒーターに流す電流は計 2.73A。ほかにパイロットランプを点灯させるための電流は恐らく 0.15A × 2 = 0.3A なので、合計して 3.03A になる。電源トランスの6.3Vタップに書かれている定格電流は 2.8A になっていて、ややスペックオーバーになる。それでもヒーター電圧が6.5Vになるとは不思議だ。

ということで、6V前後にするには、抵抗 (6.5-6)/3.03 = 0.165Ω。手持ちに近い値の抵抗は 0.1Ω / 5W と 0.22Ω / 5W しかなく、それぞれを使ったときの消費電力を考えて、0.1Ωを使うことにした。

それによって、電圧降下は 0.303、消費電力は 0.92W、になる。目標値の6Vには届いていないが、妥協しよう。どうしてもというひとは、0.33Ω / 5W を2つ並列接続していいかもしれない。

暗くて、わかりにくいが、つぎの写真のとおり、ヒーター電圧は約6.3Vになった。電流値の誤差（7番目の真空管 6BA6 は外したことも多少関係する）や、抵抗値の誤差により、予想よりは若干高くなっている。